深圳信通金融大厦地下6层、塔楼地上33层,总高度161.73m,外框45mX45m,核心筒22.5mX22.5m,副楼地上5层;菱形斜交钢网格外框架-钢筋混凝土核心筒结构,核心筒与外框钢结构之间仅通过少数水平钢梁及斜梁连接,楼板在本结构体系中并未起到有效的协同作用,刚性楼板假定不适于本项目。
斜交网格结构在建筑立面呈菱形,且沿各楼层尺寸统一,其边长均为5.86m。斜撑构件在F26层以下为箱型,其从下至上为B450×800×70×70~B425×425×27×27,钢材从下至上依次为Q420GJ、Q390GJ、Q390;在F26层以上为工字型,尺寸为H350×425×25×20,材质为Q390。
该项目与长沙A9项目不同点在于:(1)截面为矩形且立面为正正规规的盒式造型;(2)网格倾斜角度约45度,比较适中,外框架的抗侧能力好于内核心筒。
与常规高度外框架不同,网格本身平面内刚度大且网格均为焊接连接,在施工过程中发现,杆件焊接收缩变形,拘束力巨大,因此合理的焊缝顺序有利于减焊接残余应力。
非共面矩型管X型节点
深圳中信金融中心项目(方案阶段)位于深圳湾超级总部基区域,T1和T2高度分别为312m和212m。
塔楼结构采用斜交网格-核心筒结构,其中钢结构工程包括斜交网格及环梁、楼层钢梁、塔冠钢框架,核心筒钢骨柱等。斜交网格根据悬臂应力迹线找形得到,称为Machell truss。在结构上比传统的X型支撑更有效率,可大大减小用钢量和截面尺寸。
斜交网格主要由角柱以及斜撑组成,50层以下斜交网格均内灌混凝土,50层以上为钢框架。其中角柱共有8根,分布于建筑的4个角部,同一角部的角柱间通过角部延性梁连接。角柱为异型截面柱,其截面尺寸随建筑高度逐渐缩小,由1500x45mm变化至475x25mm,材质均为Q345。斜交网格斜撑截面主要为箱型截面,截面尺寸包括B1100x1100x24x24至B500x500x25x24渐变,节点处板厚加大,在50层以下内灌C60混凝土。
在建筑造型上实现天圆地方的效果,结构平面由方形转为圆形,立面沿高度方向逐渐内收。尽管Machell truss抗侧效率很好,其立面斜交网格由多个不规则四边形组成,且其构件截面形式均为箱型,同时角柱为异形截面。因此立面四杆交汇节点均不共面,相邻节点与节点之间的法线方向均不相同。
原节点概念设计如下图所示。若当杆件共面时是完美的,但六杆非共面,节点交汇时会存在大量的错边。
撑网格上每个节点均由的四根杆件+环梁六杆交汇而成,节点均处于四个面a、b、c、d的相交,即节点相交处杆件非共面。因此节点设计即要兼顾传力的连续性,又要考虑矩形杆件交汇时空间位置的微小变化引起的错边等问题。根据放样发现有3种解决方案:
方案A节点平直,杆件弯扭以实现节点端口不共面的转换;
方案B节点弯扭,杆件平直。
方案C节点、杆件均平直非弯扭。在节点处连接错边时,由厚端板过渡连接。
通分析AB方案可知,方案A杆件均要做成弯扭杆,成本太大,且斜撑杆件沿轴线扭转,会产生附加扭矩;方案B要求节点加工精度高,但成本相于A方案低很多。方案C采用厚端板过渡,在受力小的区域在成本和安全性上更加适用。最终我们认为方案B更合适。
我们将该节点拆分为节点平直段及节点过渡区。其中节点平直段由钢板纵横交错,相当于一个大箱梁;节点过渡区由弯扭板件组成箱形对接口;在节点区域将相邻节点的杆件非共面问题在节点区消化,杆件设计为正常的箱形杆件。
小结
通上4个项目案例分享了,不同平面,不同立面变化时,圆管和方型X型节点的设计思想。
(1)相同管径的X型节点设计思路推演出非等管径的思路。
(2)当立面收进变化时,矩形X节点杆件交汇时,形成错边,提出了相应的解决思路。
资料来源:
1、广州珠江新城西塔招标图纸,节点实施方案;
2、长沙A9金融中心施工图,节点实施方案;
3、SOM深圳中信金融中心初设计文件,投标方案;
4、深圳信通金融中心招标图纸,节点实施方案。
文中节点合理化成果、效果图片展示来源于JG技术团队。
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